Stahlbetonstütze - Verfahren mit Nennsteifigkeit (Bsp.): Unterschied zwischen den Versionen

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Version vom 12. Februar 2022, 16:46 Uhr

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Aufgabenstellung

Platzhalter für Aufgabe

Handrechnung

Schnittgrößen nach Theorie I. Ordnung

$N_{E d} = γ_{G} \cdot N_{G k} + γ_{Q} \cdot N_{Q k} = 1, 35 \cdot (- 1250 k N) + 1, 5 \cdot \cdot (- 750 k N) = - 2.812, 5 k N$

$M_{E d, y, I} = M_{E d, z, I} = 0 k N m$

Knicklänge

$l_{c o l} = 6, 00 m$

$β = 1, 0$ für das gegebene statische System (Pendelstütze)

$l_{0} = β \cdot l_{c o l} = 1, 0 \cdot 6, 00 m = 6, 00 m$

Schlankheit und Überprüfung der Notwendigkeit des Nachweises nach Theorie II. Ordnung

$λ = \frac{l_{0}}{\sqrt{\frac{I}{A}}} = \frac{600 c m}{35 c m / \sqrt{12}}$

$v_{E d} = \frac{N_{E d}}{b \cdot h \cdot f_{c d}} = \frac{- 2.812, 5 k N}{35 c m \cdot 35 c m \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = - 1, 62$

$λ_{c r i t} = \frac{16}{\sqrt{| v_{E d}}} = \frac{16}{\sqrt{- 1, 62}} = 12, 57$

$λ_{v o r h} > m a x (25; \frac{16}{\sqrt{| v_{E d}}})$

$59, 38 > 25$

Es ist ein Nachweis nach Theorie II. Ordnung nötig.

Nennsteifigkeit

E-Moduln

$E_{c d} = \frac{E_{c m}}{γ_{C E}} = \frac{31.000 N / m m^{2}}{1, 5} = 20.667 N / m m^{2} = 2.066, 7 k N / c m^{2}$

$E_{s} = 200.000 N / m m^{2}$

Flächenträgheitsmoment des Betons

$I_{c} = \frac{b \cdot h^{3}}{12} = \frac{35 c m \cdot (35 c m)^{2}}{12} = 125.052 c m^{4}$

Planmäßige Lastausmitte und Lastausmitte aus Imperfektionen

$e_{0} = 0 c m$

$α_{h} = \frac{2}{\sqrt{l}} = \frac{2}{\sqrt{6, 0}} = 0, 816$

$θ_{i} = \frac{1}{200} \cdot α_{h} = \frac{1}{200} \cdot 0, 816 = \frac{1}{245}$

$e_{i} = θ_{i} \cdot \frac{l_{0}}{2} = \frac{1}{245} \cdot \frac{600 c m}{2} = 1, 22 c m$

Vorbemessung

Wirksame Bauteildicke

$h_{0} = \frac{2 \cdot A_{c}}{u} = \frac{2 \cdot (35 c m)^{2}}{4 \cdot 35 c m}$

Endkriechzahl

Erstbelastung des Betons: $t_{0} = 28$ Tage

Bauteil in Innenräumen, trockene Umgebungsbedingungen

$ϕ_{\infty, t 0} = 2, 8$ nach Schneider 5.33

Moment mit Imperfektionen in quasi-ständiger und GZT-Kombination

$M_{1, p e r m} = (| N_{G k} | + ψ_{2} \cdot | N_{Q k} |) \cdot e_{i} = (1.250 k N + 0, 6 \cdot 750 k N) \cdot 0, 0122 m = 20, 74 k N m$

$M_{1, E d} = (γ_{G k} \cdot | N_{G k} | + γ_{Q k} \cdot | N_{Q k} |) \cdot e_{i} = (1, 35 \cdot 1.250 k N + 1, 5 \cdot 750 k N) \cdot 0, 0122 m = 34, 31 k N m$

Effektive Kriechzahl

$ϕ_{e f} = ϕ_{\infty, t 0} \cdot \frac{M_{1, p e r m}}{M_{E d}} = 2, 8 \cdot \frac{20, 74 k N m}{34, 31 k N m} = 1, 69$

Steifigkeitsbeiwerte nach einfacher Formel

$K_{s} = 0$

$K_{c} = \frac{0, 3}{(1 + 0, 5 \cdot ϕ_{e f}} = \frac{0, 3}{(1 + 0, 5 \cdot 1, 69} = 0, 163$

Vorläufige Nennsteifigkeit

$E I = K_{c} \cdot E_{c d} \cdot I_{c} + K_{s} \cdot E_{s} \cdot I_{s} = 0, 163 \cdot 2.066, 7 k N / c m^{2} \cdot 125.052 c m^{4} + 0 = 42.126.530 k N c m^{2}$

Knicklast

$N_{B} = \frac{E I \cdot π^{2}}{l_{0}^{2}} = \frac{42.126.530 k N c m^{2} \cdot π^{2}}{(600 c m)^{2}} = 1.154, 9 k N$

Beiwert für den Momentenverlauf

Das Moment stammt aus der Lastausmitte $e_{i}$ für Imperfektionen. Hierbei handelt es sich um eine ungewollte Schiefstellung der Stütze, deshalb ist der Momentenverlauf dreieckig, damit gilt $c_{0} = 12$ .

Platzhalter für Bild Schiefstellung

$β = \frac{π^{2}}{c_{0}} = \frac{π^{2}}{12} = 0, 822$

Vorläufiges Moment nach Theorie II. Ordnung

$M_{E d} = M 0 E d \cdot (1 + \frac{β}{N_{B} / N_{E d} - 1}) = 3.431 k N c m \cdot (1 + \frac{0, 822}{1.154, 9 k N / 2.812, 5 k N - 1}) = 3.431 k N c m = 3.431 k N c m c d o t (- 0, 39)$

Der Beiwert zur Erhöhung des Moments nach Theorie I. Ordnung ist negativ geworden, weil die Knicklast $N_{B}$ kleiner ist als die einwirkende Normalkraft $N_{E d}$ . Damit liefert die Formel kein brauchbares Ergebnis. Die Vorbemessung muss deshalb mit alternativem Ansatz durchgeführt werden.

$M_{E d} = | N_{E d} | \cdot \frac{h}{20} = | - 2.812, 5 k N | \cdot \frac{35 c m}{20} = 4.922 k N c m = 49, 22 k N m$

$c_{n o m} = c_{m i n} + δ c_{d e v} = 10 m m + 10 m m = 20 m m$

$d_{1} = c_{n o m} + \emptyset_{s, B u} + \emptyset_{s, L} / 2 = 2, 0 + 1, 0 + 2, 0 / 2 = 4, 0 c m$

$d = h - d_{1} = 35 c m - 4 c m = 31 c m$

Vorbemessung mit Bewehrungswahl

$\frac{d_{1}}{h} = \frac{4 c m}{35 c m} = 0, 11 \approx 0, 10$

$μ_{E d} = \frac{M_{E d}}{b \cdot h^{2} \cdot f_{c d}} = \frac{4.922 k N c m}{35 c m \cdot (35 c m)^{2} \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = 0, 081$

$ν_{E d} = \frac{N_{E d}}{b \cdot h \cdot f_{c d}} = \frac{- 2.812, 5 k N}{35 c m \cdot 35 c m \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = - 1, 62$

→ Ermittlung des Bewehrungsgrads durch Interaktionsdiagramm für umfangsverteilte Bewehrung (Quelle)

$ω_{t o t} = 0, 865$

$A_{s, t o t} = ω_{t o t} \cdot b \cdot h \cdot \frac{f_{c d}}{f y d} = 0, 865 \cdot 35 c m \cdot 35 c m \cdot \frac{1, 42 k N / c m^{2}}{43, 5 k N / c m^{2}} = 34, 59 c m^{2}$

Gewählt: $12 \emptyset 20 m m$ mit $A_{s, v o r h} = 37, 68 c m^{2}$

Genauere Steifigkeitsbeiwerte

$K_{s} = 1$

$k_{1} = \sqrt{f_{c k} / 20} = \sqrt{25 / 20} = 1, 12$

$k_{2} = ν_{E d} \cdot \frac{λ}{170} = 1, 62 \cdot \frac{59, 38}{170} = 0, 57 \leq 0, 20$

$K_{c} = \frac{k_{1} \cdot k_{2}}{(1 + ϕ_{e f}} = \frac{1, 12 \cdot 0, 20}{(1 + 1, 69} = 0, 083$

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Platzhalter für Skizze

Insgesamt $12 \emptyset 20 m m$ mit je $A_{s} = 3, 14 c m^{2}$ . Alle Abstände sind bezogen auf den Mittelpunkt des Betonquerschnitts. 8 Stäbe mit Abstand $s_{1} = 13, 5 c m$ und 4 Stäbe mit Abstand $s_{2} = 9, 5 c m$ .

$I_{s} = 12 \cdot \frac{π \cdot d^{4}}{64} + 8 \cdot A_{s} \cdot s_{1}^{2} + 4 \cdot A_{s} \cdot s_{2}^{2} = 12 \cdot \frac{π \cdot (2, 0 c m)^{4}}{64} + 8 \cdot 3, 14 c m^{2} \cdot (13, 5 c m)^{2} + 4 \cdot 3, 14 c m^{2} \cdot (9, 5 c m)^{2} = 9 c m^{4} + 4.578 c m^{4} + 1.134 c m^{4} = 5.721 c m^{4}$

Bemessung

Nennsteifigkeit

$E I = K_{c} \cdot E_{c d} \cdot I_{c} + K_{s} \cdot E_{s} \cdot I_{s} = 0, 083 \cdot 2.066, 7 k N / c m^{2} \cdot 125.052 c m^{4} + 1, 0 \cdot 20.000 k N / c m^{2} \cdot 5.721 c m^{4} = 135.870.932 k N c m^{2}$

Knicklast

$N_{B} = \frac{E I \cdot π^{2}}{l_{0}^{2}} = \frac{135.870.932 k N c m^{2} \cdot π^{2}}{(600 c m)^{2}} = 3.724, 98 k N$

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

$M_{E d} = M 0 E d \cdot (1 + \frac{β}{N_{B} / N_{E d} - 1}) = 3.431 k N c m \cdot (1 + \frac{0, 822}{3.724, 98 k N / 2.812, 5 k N - 1}) = 3.431 k N c m = 12.124 k N c m$

Bewehrungswahl

$μ_{E d} = \frac{M_{E d}}{b \cdot h^{2} \cdot f_{c d}} = \frac{12.124 k N c m}{35 c m \cdot (35 c m)^{2} \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = 0, 199$

$ν_{E d} = \frac{N_{E d}}{b \cdot h \cdot f_{c d}} = \frac{- 2.812, 5 k N}{35 c m \cdot 35 c m \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = - 1, 62$

→ Ermittlung des Bewehrungsgrads durch Interaktionsdiagramm für umfangsverteilte Bewehrung (Quelle)

$ω_{t o t} = 1, 22$

$A_{s, t o t} = ω_{t o t} \cdot b \cdot h \cdot \frac{f_{c d}}{f y d} = 1, 22 \cdot 35 c m \cdot 35 c m \cdot \frac{1, 42 k N / c m^{2}}{43, 5 k N / c m^{2}} = 48, 79 c m^{2}$

Damit ist $A_{s, v o r h} = 37, 68 c m^{2} < 48, 79 c m^{2} = A_{s, e r f}$ . Der Nachweis ist nicht erfüllt, die Bewehrung muss entweder von der Anzahl oder dem Durchmesser her erhöht werden.

Iteration: Mehr Bewehrungsstäbe

Erhöhung von $12 \emptyset 20 m m$ auf $16 \emptyset 20 m m$ . Neues $A_{s, v o r h} = 50, 24 c m^{2}$ .

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Platzhalter für Skizze

Insgesamt $16 \emptyset 20 m m$ mit je $A_{s} = 3, 14 c m^{2}$ . Alle Abstände sind bezogen auf den Mittelpunkt des Betonquerschnitts. 10 Stäbe mit Abstand $s_{1} = 13, 5 c m$ , 4 Stäbe mit Abstand $s_{2} = 9, 5 c m$ und 2 Stäbe mit Abstand s_3 = 0 cm</math>.

$I_{s} = 16 \cdot \frac{π \cdot d^{4}}{64} + 10 \cdot A_{s} \cdot s_{1}^{2} + 4 \cdot A_{s} \cdot s_{2}^{2} = 16 \cdot \frac{π \cdot (2, 0 c m)^{4}}{64} + 10 \cdot 3, 14 c m^{2} \cdot (13, 5 c m)^{2} + 4 \cdot 3, 14 c m^{2} \cdot (9, 5 c m)^{2} = 13 c m^{4} + 5.723 c m^{4} + 1.134 c m^{4} = 6.870 c m^{4}$

Bemessung

Nennsteifigkeit

$E I = K_{c} \cdot E_{c d} \cdot I_{c} + K_{s} \cdot E_{s} \cdot I_{s} = 0, 083 \cdot 2.066, 7 k N / c m^{2} \cdot 125.052 c m^{4} + 1, 0 \cdot 20.000 k N / c m^{2} \cdot 6.870 c m^{4} = 158.850.932 k N c m^{2}$

Knicklast

$N_{B} = \frac{E I \cdot π^{2}}{l_{0}^{2}} = \frac{158.850.932 k N c m^{2} \cdot π^{2}}{(600 c m)^{2}} = 4.354, 99 k N$

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

$M_{E d} = M 0 E d \cdot (1 + \frac{β}{N_{B} / N_{E d} - 1}) = 3.431 k N c m \cdot (1 + \frac{0, 822}{4.354, 99 k N / 2.812, 5 k N - 1}) = 3.431 k N c m = 8.573 k N c m$

Bewehrungswahl

$μ_{E d} = \frac{M_{E d}}{b \cdot h^{2} \cdot f_{c d}} = \frac{8.573 k N c m}{35 c m \cdot (35 c m)^{2} \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = 0, 141$

$ν_{E d} = \frac{N_{E d}}{b \cdot h \cdot f_{c d}} = \frac{- 2.812, 5 k N}{35 c m \cdot 35 c m \cdot 1, 42 k N / c m^{2}} = - 1, 62$

→ Ermittlung des Bewehrungsgrads durch Interaktionsdiagramm für umfangsverteilte Bewehrung (Quelle)

$ω_{t o t} = 1, 045$

$A_{s, t o t} = ω_{t o t} \cdot b \cdot h \cdot \frac{f_{c d}}{f y d} = 1, 045 \cdot 35 c m \cdot 35 c m \cdot \frac{1, 42 k N / c m^{2}}{43, 5 k N / c m^{2}} = 41, 79 c m^{2}$

$A_{s, v o r h} = 50, 24 c m^{2} > 41, 79 c m^{2} = A_{s, e r f}$

@@ Zeile 127: / Zeile 127: @@
-====== Beiwert für den Momentenverlauf =====
+===== Beiwert für den Momentenverlauf =====
 Das Moment stammt aus der Lastausmitte <math>e_i</math> für Imperfektionen. Hierbei handelt es sich um eine ungewollte Schiefstellung der Stütze, deshalb ist der Momentenverlauf dreieckig, damit gilt <math>c_0 = 12</math>.
@@ Zeile 198: / Zeile 198: @@
 Platzhalter für Skizze
-Insgesamt <math>12 \O 20 mm</math>
+Insgesamt <math>12 \O 20 mm</math> mit je <math>A_s = 3,14 cm^2</math>.
+Alle Abstände sind bezogen auf den Mittelpunkt des Betonquerschnitts.
+Stäbe mit Abstand <math>s_1 = 13,5 cm</math> und 4 Stäbe mit Abstand <math>s_2 = 9,5 cm</math>.
-<math>
+<math>I_s = 12 \cdot \frac{\pi \cdot d^4}{64} + 8 \cdot A_s \cdot s_1^2 + 4 \cdot A_s \cdot s_2^2 = 12 \cdot \frac{\pi \cdot (2,0 cm)^4}{64} + 8 \cdot 3,14 cm^2 \cdot (13,5 cm)^2 + 4 \cdot 3,14 cm^2 \cdot (9,5 cm)^2 = 9 cm^4 + 4.578 cm^4 + 1.134 cm^4 = 5.721 cm^4
 </math>
-<math>
+==== Bemessung ====
+===== Nennsteifigkeit =====
+<math>EI = K_c \cdot E_{cd} \cdot I_c + K_s \cdot E_s \cdot I_s = 0,083 \cdot 2.066,7 kN/cm^2 \cdot 125.052 cm^4 + 1,0 \cdot 20.000 kN/cm^2 \cdot 5.721 cm^4 = 135.870.932 kNcm^2
+</math>
+===== Knicklast =====
+<math> N_B = \frac{EI \cdot \pi^2}{l_0^2} = \frac{135.870.932 kNcm^2 \cdot \pi^2}{(600 cm)^2} = 3.724,98 kN
+</math>
+===== Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung =====
+<math>M_{Ed} = M{0Ed} \cdot (1 + \frac{\beta}{N_B/N_{Ed} - 1}) = 3.431 kNcm \cdot (1 + \frac{0,822}{3.724,98 kN / 2.812,5 kN - 1}) = 3.431 kNcm = 12.124 kNcm
+</math>
+==== Bewehrungswahl ====
+<math>{\mu}_{Ed} = \frac{M_{Ed}}{b \cdot h^2 \cdot f_{cd}} = \frac{12.124 kNcm}{35 cm \cdot (35 cm)^2 \cdot 1,42 kN/cm^2} = 0,199
+</math>
+<math>{\nu}_{Ed} = \frac{N_{Ed}}{b \cdot h \cdot f_{cd}} = \frac{- 2.812,5 kN}{35 cm \cdot 35 cm \cdot 1,42 kN/cm^2} = - 1,62
+</math>
+→ Ermittlung des Bewehrungsgrads durch Interaktionsdiagramm für umfangsverteilte Bewehrung (Quelle)
+<math>{\omega}_{tot} = 1,22
+</math>
+<math>A_{s,tot} = {\omega}_{tot} \cdot b \cdot h \cdot \frac{f_{cd}}{f{yd}} = 1,22 \cdot 35 cm \cdot 35 cm \cdot \frac{1,42 kN/cm^2}{43,5 kN/cm^2} = 48,79 cm^2
+</math>
+Damit ist <math>A_{s,vorh} = 37,68 cm^2 < 48,79 cm^2 = A_{s,erf}</math>. Der Nachweis ist nicht erfüllt, die Bewehrung muss entweder von der Anzahl oder dem Durchmesser her erhöht werden.
+=== Iteration: Mehr Bewehrungsstäbe ===
+Erhöhung von <math>12 \O 20mm</math> auf <math>16 \O 20 mm</math>. Neues <math>A_{s,vorh} = 50,24 cm^2</math>.
+==== Flächenträgheitsmoment der Bewehrung ====
+Platzhalter für Skizze
+Insgesamt <math>16 \O 20 mm</math> mit je <math>A_s = 3,14 cm^2</math>.
+Alle Abstände sind bezogen auf den Mittelpunkt des Betonquerschnitts.
+Stäbe mit Abstand <math>s_1 = 13,5 cm</math>, 4 Stäbe mit Abstand <math>s_2 = 9,5 cm</math> und 2 Stäbe mit Abstand s_3 = 0 cm</math>.
+<math>I_s = 16 \cdot \frac{\pi \cdot d^4}{64} + 10 \cdot A_s \cdot s_1^2 + 4 \cdot A_s \cdot s_2^2 = 16 \cdot \frac{\pi \cdot (2,0 cm)^4}{64} + 10 \cdot 3,14 cm^2 \cdot (13,5 cm)^2 + 4 \cdot 3,14 cm^2 \cdot (9,5 cm)^2 = 13 cm^4 + 5.723 cm^4 + 1.134 cm^4 = 6.870 cm^4
+</math>
+==== Bemessung ====
+===== Nennsteifigkeit =====
+<math>EI = K_c \cdot E_{cd} \cdot I_c + K_s \cdot E_s \cdot I_s = 0,083 \cdot 2.066,7 kN/cm^2 \cdot 125.052 cm^4 + 1,0 \cdot 20.000 kN/cm^2 \cdot 6.870 cm^4 = 158.850.932 kNcm^2
+</math>
+===== Knicklast =====
+<math> N_B = \frac{EI \cdot \pi^2}{l_0^2} = \frac{158.850.932 kNcm^2 \cdot \pi^2}{(600 cm)^2} = 4.354,99 kN
+</math>
+===== Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung =====
+<math>M_{Ed} = M{0Ed} \cdot (1 + \frac{\beta}{N_B/N_{Ed} - 1}) = 3.431 kNcm \cdot (1 + \frac{0,822}{4.354,99 kN / 2.812,5 kN - 1}) = 3.431 kNcm = 8.573 kNcm
+</math>
+==== Bewehrungswahl ====
+<math>{\mu}_{Ed} = \frac{M_{Ed}}{b \cdot h^2 \cdot f_{cd}} = \frac{8.573 kNcm}{35 cm \cdot (35 cm)^2 \cdot 1,42 kN/cm^2} = 0,141
+</math>
+<math>{\nu}_{Ed} = \frac{N_{Ed}}{b \cdot h \cdot f_{cd}} = \frac{- 2.812,5 kN}{35 cm \cdot 35 cm \cdot 1,42 kN/cm^2} = - 1,62
+</math>
+→ Ermittlung des Bewehrungsgrads durch Interaktionsdiagramm für umfangsverteilte Bewehrung (Quelle)
+<math>{\omega}_{tot} = 1,045
 </math>
-<math>
+<math>A_{s,tot} = {\omega}_{tot} \cdot b \cdot h \cdot \frac{f_{cd}}{f{yd}} = 1,045 \cdot 35 cm \cdot 35 cm \cdot \frac{1,42 kN/cm^2}{43,5 kN/cm^2} = 41,79 cm^2
 </math>
-<math>
+<math>A_{s,vorh} = 50,24 cm^2 > 41,79 cm^2 = A_{s,erf}
 </math>

Stahlbetonstütze - Verfahren mit Nennsteifigkeit (Bsp.): Unterschied zwischen den Versionen

Version vom 12. Februar 2022, 16:46 Uhr

Inhaltsverzeichnis

Aufgabenstellung

Handrechnung

Schnittgrößen nach Theorie I. Ordnung

Knicklänge

Schlankheit und Überprüfung der Notwendigkeit des Nachweises nach Theorie II. Ordnung

Nennsteifigkeit

E-Moduln

Flächenträgheitsmoment des Betons

Vorbemessung

Wirksame Bauteildicke

Endkriechzahl

Moment mit Imperfektionen in quasi-ständiger und GZT-Kombination

Effektive Kriechzahl

Steifigkeitsbeiwerte nach einfacher Formel

Vorläufige Nennsteifigkeit

Knicklast

Beiwert für den Momentenverlauf

Vorläufiges Moment nach Theorie II. Ordnung

Vorbemessung mit Bewehrungswahl

Genauere Steifigkeitsbeiwerte

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Bemessung

Nennsteifigkeit

Knicklast

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

Bewehrungswahl

Iteration: Mehr Bewehrungsstäbe

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Bemessung

Nennsteifigkeit

Knicklast

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

Bewehrungswahl

Navigationsmenü

Stahlbetonstütze - Verfahren mit Nennsteifigkeit (Bsp.): Unterschied zwischen den Versionen

Version vom 12. Februar 2022, 16:46 Uhr

Aufgabenstellung

Handrechnung

Schnittgrößen nach Theorie I. Ordnung

Knicklänge

Schlankheit und Überprüfung der Notwendigkeit des Nachweises nach Theorie II. Ordnung

Nennsteifigkeit

E-Moduln

Flächenträgheitsmoment des Betons

Vorbemessung

Wirksame Bauteildicke

Endkriechzahl

Moment mit Imperfektionen in quasi-ständiger und GZT-Kombination

Effektive Kriechzahl

Steifigkeitsbeiwerte nach einfacher Formel

Vorläufige Nennsteifigkeit

Knicklast

Beiwert für den Momentenverlauf

Vorläufiges Moment nach Theorie II. Ordnung

Vorbemessung mit Bewehrungswahl

Genauere Steifigkeitsbeiwerte

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Bemessung

Nennsteifigkeit

Knicklast

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

Bewehrungswahl

Iteration: Mehr Bewehrungsstäbe

Flächenträgheitsmoment der Bewehrung

Bemessung

Nennsteifigkeit

Knicklast

Bemessungsmoment nach Theorie II. Ordnung

Bewehrungswahl

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